@misc{LeusinkNeidhartRiedetal., author = {Leusink, Florian and Neidhart, Thomas and Ried, Michael and Spirkl, Florian}, title = {Zur Korrelation von einaxialer Druckfestigkeit und dynamischer California Bearing Ratio f{\"u}r ZFSV mit konventionellen und k{\"u}nstlicher Intelligenz basierten Methoden}, series = {6. D.A.CH-Tagung Fl{\"u}ssigboden, 05. - 06.09.2024, Dresden}, journal = {6. D.A.CH-Tagung Fl{\"u}ssigboden, 05. - 06.09.2024, Dresden}, pages = {24}, language = {de} } @unpublished{LeusinkRiedSpirkletal., author = {Leusink, Florian and Ried, Michael and Spirkl, Florian and Neidhart, Thomas}, title = {Der dynamische CBR-Versuch : ein Festigkeitsindikator f{\"u}r Boden-Bindemittel-Gemische im Erd- und Tiefbau}, doi = {10.35096/othr/pub-8522}, url = {http://nbn-resolving.de/urn:nbn:de:bvb:898-opus4-85221}, pages = {6}, abstract = {Bei der Eignungspr{\"u}fung f{\"u}r qualifizierte Bodenverbesserungen wird die ben{\"o}tigte Menge des Bindemittels mittels Anforderungen an die einaxiale Druckfestigkeit oder den CBR-Wert festgelegt. Gem{\"a}ß dem Merkblatt {\"u}ber Bodenbehandlungen mit Bindemitteln (M BMB 2021) muss bei qualifizierten Bodenverbesserungen eine einaxiale Druckfestigkeit von mindestens 0,5 MPa bzw. ein CBR-Wert von mindestens 40 \% nach 28Tagen erreicht werden. Eine {\"U}berwachung der einaxialen Druckfestigkeit ist in situ der Praxis nur schwer m{\"o}glich, da die hierzu notwendige Bohrkernentnahme mit erheblichem Aufwand verbunden ist und durch die niedrige Druckfestigkeit des Boden-Bindemittel-Gemisches das Risiko besteht, dass Bohrkerne besch{\"a}digt werden oder eine Entnahme nicht m{\"o}glich ist. Es gibt daher keine festgeschriebene {\"U}berwachung der einaxialen Druckfestigkeit bei der qualifizierten Bodenverbesserung, in der Praxis erfolgt die Qualit{\"a}ts{\"u}berwachung meist durch eine Dichtekontrolle. F{\"u}r Auftraggeber ist eine In-situ-Bestimmung der Festigkeit von besonderem Interesse, um eine zuverl{\"a}ssige {\"U}berwachung zu gew{\"a}hrleisten, gleichzeitig kann sie Auftragnehmern als Nachweis der erbrachten Qualit{\"a}t bei etwaigen Sch{\"a}den und zur Absicherung in der Gew{\"a}hrleistungsphase dienen. So erm{\"o}glicht die in situ ermittelte Festigkeit den Nachweis, dass die Qualit{\"a}t der qualifizierten Bodenverbesserung den bei der Eignungspr{\"u}fung festgelegten Anforderungen entspricht, selbst bei variierenden Herstellungsverfahren, wechselnder Geologie und unterschiedlichen Lagerungsbedingungen. Eine regelm{\"a}ßige {\"U}berwachung der In-situ-Festigkeit ist wichtig, um eine konstant hohe Qualit{\"a}t zu sichern. Eine alternative Methode zur Bestimmung der In-situ-Festigkeit stellt der dynamische CBR-Versuch nach TP Gestein-StB Teil 5.6 dar. Hierbei handelt es sich um einen Stempeleindringversuch, bei dem ein Stempel mit einem Durchmesser von 5 cm mithilfe einer stoßartigen Belastung durch das leichte Fallgewicht in den Boden gedr{\"u}ckt wird. Die hohen induzierten Spannungen von 3,60 MPa {\"u}berschreiten dabei die Druckfestigkeit des Materials und f{\"u}hren zu einem Strukturbruch. Im Gegensatz zu statischen und dynamischen Lastplattendruckversuchen wird so die Festigkeit des Bodens abgebildet und nicht dessen Steifigkeit. In umfassenden Versuchsreihen wurden im Labor Boden-Bindemittel-Gemische hergestellt und nach 28 d an jeweils drei Teilversuchen die einaxiale Druckfestigkeit und an jeweils sechs Teilversuchen der dynamische CBR-Wert ermittelt. Zus{\"a}tzlich wurden auf Baustellen dynamische CBR-Werte in situ ermittelt und Bohrkerne entnommen, um die einaxiale Druckfestigkeit im Labor zu bestimmen. Die Versuchsreihen erm{\"o}glichten es, eine Korrelation zwischen den beiden Kennwerten abzuleiten. Durch diese Korrelation kann nun anhand des in situ ermittelten dynamischen CBR-Wertes auf die einaxiale Druckfestigkeit geschlossen werden. Dies erm{\"o}glicht eine einfache Qualit{\"a}ts{\"u}berwachung, die {\"u}ber die bloße Ermittlung der Dichte hinaus geht und mit minimalem Zeit- und Kostenaufwand verbunden ist.}, language = {de} } @misc{BueschkenSpirkl, author = {B{\"u}schken, Sven and Spirkl, Florian}, title = {Entwicklung von ZFSV-Mischungen aus recyclierten Baustoffen}, series = {Projektabschlussveranstaltung „Verbundvorhaben: EnEff:W{\"a}rme: FW-ZFSV 4.0"}, journal = {Projektabschlussveranstaltung „Verbundvorhaben: EnEff:W{\"a}rme: FW-ZFSV 4.0"}, language = {de} } @misc{SpirklRied, author = {Spirkl, Florian and Ried, Michael}, title = {Versuche in der Praxis und f{\"u}r die Weiterentwicklung des Regelwerks}, series = {Projektabschlussveranstaltung „Verbundvorhaben: EnEff:W{\"a}rme: FW-ZFSV 4.0"}, journal = {Projektabschlussveranstaltung „Verbundvorhaben: EnEff:W{\"a}rme: FW-ZFSV 4.0"}, language = {de} } @misc{Spirkl, author = {Spirkl, Florian}, title = {CO2-Bilanz beim Einsatz von ZFSV}, series = {Projektabschlussveranstaltung „Verbundvorhaben: EnEff:W{\"a}rme: FW-ZFSV 4.0"}, journal = {Projektabschlussveranstaltung „Verbundvorhaben: EnEff:W{\"a}rme: FW-ZFSV 4.0"}, language = {de} } @misc{Spirkl, author = {Spirkl, Florian}, title = {Vergleichende CO2-Bilanzierung von Sand und ZFSV an einem Beispielprojekt und Sensitivit{\"a}tsanalyse}, series = {6. D.A.CH-Tagung Fl{\"u}ssigboden, 05. - 06.09.2024, Dresden}, journal = {6. D.A.CH-Tagung Fl{\"u}ssigboden, 05. - 06.09.2024, Dresden}, pages = {35}, language = {de} } @misc{NeidhartSpirkl, author = {Neidhart, Thomas and Spirkl, Florian}, title = {Vergleichsberechnungen KMR-Bettung Sand versus ZFSV}, series = {Fachtage Fernw{\"a}rme - ZFSV in der Fernw{\"a}rme: Forschung, Anwendung und Qualit{\"a}t, 2022, Kassel}, journal = {Fachtage Fernw{\"a}rme - ZFSV in der Fernw{\"a}rme: Forschung, Anwendung und Qualit{\"a}t, 2022, Kassel}, doi = {10.35096/othr/pub-7342}, url = {http://nbn-resolving.de/urn:nbn:de:bvb:898-opus4-73425}, pages = {25}, abstract = {Im Beitrag wird auf die unterschiedlichen Bettungseigenschaften von Sand und zeitweise fließf{\"a}higen, selbstverdichtenden Verf{\"u}llbaustoffen (ZFSV) eingegangen. Zun{\"a}chst wird kurz die versuchstechnische Ermittlung der Kontaktfl{\"a}chenarbeitslinie beschrieben, und anschließend dargestellt welchen Einfluss die angenommene/ermittelte Kontaktfl{\"a}chenarbeitslinie von Sand und ZFSV auf die ermittelten Verformungen und auftretenden Kr{\"a}fte hat.}, language = {de} } @misc{Spirkl, type = {Master Thesis}, author = {Spirkl, Florian}, title = {Vergleichende rechnerische Untersuchungen zur Lastaufteilung und Setzungen von Stabilisierungss{\"a}ulen mit Lasttransferschichten}, address = {Regensburg}, doi = {10.35096/othr/pub-1571}, url = {http://nbn-resolving.de/urn:nbn:de:bvb:898-opus4-15713}, school = {Ostbayerische Technische Hochschule Regensburg}, pages = {121}, abstract = {Die Erschließung von Neubaufl{\"a}chen, steigende Bauwerkslasten und strengere Anforderungen an Setzungen und Setzungsdifferenzen f{\"u}hren zu einem steigenden Bedarf an Tiefgr{\"u}ndungsmaßnahmen. Eine relativ junge Entwicklung auf diesem Gebiet ist die Anwendung von Stabilisierungss{\"a}ulen (StS) und pfahl{\"a}hnlichen Tragelementen als Alternative zur konventionellen Pfahlgr{\"u}ndung. Auf Grund der im Vergleich zum Pfahl geringeren Tragf{\"a}higkeit der StS werden diese zumeist als „S{\"a}ulenwald" angeordnet und die abzutragende Last {\"u}ber eine Lasttransferschicht (LTS) auf die einzelnen StS abgeleitet. Zus{\"a}tzlich wird h{\"a}ufig eine oder mehrere Geogitterlagen eingebracht, was zur Erh{\"o}hung des Lastanteils der StS f{\"u}hrt. Ein g{\"a}ngies Anwendungsbeispiel hierf{\"u}r ist z.B. die Gr{\"u}ndung eines Damms. {\"U}ber die Lastaufteilung zwischen StS und anstehender Weichschicht wurden im Laufe der Jahre verschiedenste Theorien und Berechnungsans{\"a}tze ver{\"o}ffentlicht. Zun{\"a}chst wird eine Auswahl verschiedener geschlossener Berechnungsans{\"a}tze f{\"u}r den 3-dimensionalen Fall vorgestellt und miteinander verglichen. Diesen ist gemein, dass f{\"u}r die Lastaufteilung lediglich die bodenmechanischen Eigenschaften der LTS und die geometrischen Parameter ben{\"o}tigt werden. Eine Ber{\"u}cksichtigung der anstehenden Weichschicht ist z.B. bei der iterativen Berechnung mittels Lasttransfermethode oder bei FE-Berechnungen m{\"o}glich. Diese Ans{\"a}tze werden, da durch die Ber{\"u}cksichtigung der Eigenschaften der Weichschicht weitere Freiheitsgrade entstehen, gesondert miteinander verglichen. Abschließend wird an Hand zweier Beispiele die Komplexit{\"a}t der Problemstellung „Ermittlung der Laustaufteilung zwischen StS und WS" aufgezeigt.}, language = {de} } @misc{SpirklRiedNeidhart, author = {Spirkl, Florian and Ried, Michael and Neidhart, Thomas}, title = {CO2-Einsparpotenzial alternativer Bauverfahren am Beispiel von Spezialtiefbau und Rohrgrabenverf{\"u}llung}, series = {Neue Herausforderungen in der Geotechnik - Nachhaltigkeit, Energiewende \& Klimawandel; Beitr{\"a}ge zum 38. Christian Veder Kolloquium : 04. und 05. April 2024, Graz}, journal = {Neue Herausforderungen in der Geotechnik - Nachhaltigkeit, Energiewende \& Klimawandel; Beitr{\"a}ge zum 38. Christian Veder Kolloquium : 04. und 05. April 2024, Graz}, publisher = {Technische Universit{\"a}t Graz}, address = {Graz}, pages = {23 -- 36}, language = {de} } @article{SpirklNeidhart, author = {Spirkl, Florian and Neidhart, Thomas}, title = {Lasttransferschichten {\"u}ber pfahlartigen Traggliedern - {\"U}berblick und Vergleich analytischer und numerischer L{\"o}sungen}, series = {geotechnik}, volume = {47}, journal = {geotechnik}, number = {3}, publisher = {Ernst \& Sohn}, doi = {10.1002/gete.202400003}, pages = {7}, abstract = {Der Einbau mineralischer, granularer Lasttransferschichten (LTS) zwischen einem Bau-werk und einer Tiefgr{\"u}ndung z. B. aus pfahlartigen Traggliedern (PTG) beeinflusst erheb-lich die Lastaufteilung auf die PTG und den zumeist weichen Boden dazwischen. Eine genaue Kenntnis {\"u}ber die Lastaufteilung ist f{\"u}r die Bemessung der LTS und PTG, aber auch des darauf gegr{\"u}ndeten Bauwerks erforderlich. F{\"u}r die Quantifizierung der Lastauf-teilung wurden eine Vielzahl an Berechnungsans{\"a}tzen entwickelt, welche zumeist auf Modell- oder Großversuchen basieren, aus deren Ergebnissen analytische Ans{\"a}tze entwi-ckelt wurden. Zun{\"a}chst werden ausgew{\"a}hlte Berechnungsans{\"a}tze zur Lastaufteilung vor-gestellt, dann mit Hilfe von Finite-Element-Berechnungen der Einfluss verschiedener Parameter auf die Lastaufteilung veranschaulicht und diskutiert. F{\"u}r geringe Dicken der LTS ergibt sich dabei eine hohe {\"U}bereinstimmung der FE-Berechnungen mit einem Durchstanzmechanismus. Ab einer bestimmten Dicke der LTS, abh{\"a}ngig von ver-schiedensten Randbedingungen, bildet sich in den FE-Berechnungen ein Gew{\"o}lbe aus. Das Einstanzen der PTG in die LTS kann dann durch einen Grundbruchmechanismus beschrieben und als obere Begrenzung der Lastumlagerung auf die PTG angesehen wer-den. Anhand zahlreicher Vergleichsberechnungen konnte gezeigt werden, dass die beiden Mechanismen Durchstanzen und Grundbruch in sehr vielen F{\"a}llen ausreichen, um die Lastaufteilung auch ohne FE-Berechnungen abzusch{\"a}tzen.}, language = {de} }